24.04.2017
Prüfsystematik Schmutzbeaufschlagung
FVA 551 II, IGF-Nr. 18144 N
„Prüfsystematik von Wellendichtungen unter Schmutzbeaufschlagung“
In dem FVA Forschungsvorhaben 551 II „Prüfsystematik von Wellendichtungen unter Schmutzbeaufschlagung“ wurden erste grundlegende Ergebnisse generiert, um eine Aussage treffen zu können, wie ein Dichtsystem auf eine definierte… Mehr lesen
24.04.2017
Dauerfestigkeit PV-PLV
FVA 390 III, IGF-Nr. 17891 BR 1
Dauerfestigkeitsuntersuchungen von Press-Presslötverbindungen mit unterschiedlichen Lotschicht- und Grundwerkstoffeigenschaften
Mit dem abgeschlossenen Forschungsvorhaben sollte der breite Einsatz der Press-Presslöt-Verbindung (PV-PLV) ermöglicht werden. Diesem stand bisher eine fehlende… Mehr lesen
17.04.2017
Schneckengetriebewirkungsgrade
FVA 729 I, IGF-Nr. 18275 N
Im FVA-Forschungsvorhaben 729 I „Schneckengetriebewirkungsgrade“ wurde eine Simulationsmethode entwickelt, mit welcher die lokalen Zahnreibungszahlen von Schneckengetrieben mithilfe lokaler tribologischer Größen berechnet werden können. Des Weiteren wurde ein Modell zur instationären… Mehr lesen
10.04.2017
Synthetische Öle
FVA 415 III, IGF-Nr. 18053 N
Dichtungsalterung in synthetischen Getriebeölen
Im FVA-Forschungsvorhaben 415 III – „Synthetische Öle“ wurde die Elastomer-Schmierstoffverträglichkeit untersucht. Schmiermittel heutiger Antriebssysteme ändern sich hinsichtlich der Zusammensetzung stetig. Die Dichtungsfunktion über einen langen… Mehr lesen
09.03.2017
Noiseless
FVA 741 I, IGF-Nr. 134 EN
Nahfeldbasierte Charakterisierungstechniken zur Fehlersuche und Vorhersage der EMV-Emissionen elektronischer Systeme
Um die Einführung in den Markt zu ermöglichen, muss für jedes elektronische Produkt gezeigt werden, dass es den vorgegebenen, maximal zulässigen abgestrahlten elektromagnetischen… Mehr lesen
06.03.2017
Spontanschäden Lamellenkupplungen
FVA 515 III, IGF 17811 N
Untersuchung von Spontanschäden an nasslaufenden Lamellenkupplungen und Erarbeitung eines Testverfahrens zur Tragfähigkeitsermittlung – Spontanschäden Lamellenkupplungen
Die Schadensbilder von Lamellenkupplungen lassen sich gemäß der Zeitdauer des Schadensfortschritts in Langzeit- und… Mehr lesen
06.03.2017
Vorgespannte Zylinderrollenlager
FVA 705 I, IGF-Nr. 17769 N
Ermittlung von Einsatzgrenzen radial vorgespannter Zylinderrollenlager
Vorgespannte Wälzlager besitzen gegenüber spielbehafteten Lagern höhere Lagersteifigkeiten, weniger Abrollstörungen und bei geeigneter Auslegung höhere Ermüdungslebensdauern. Während axial vorgespannte Lager vielfältig zum… Mehr lesen
14.02.2017
Verlustleistung von Stirnradverzahnungen
FVA 686 I, IGF-Nr. 17151 N
Im Rahmen des Forschungsvorhabens wurden experimentelle Untersuchungen zur Verlustleistung von Stirnradverzahnungen mit dem Fokus der lastabhängigen Verzahnungsverluste von Schrägverzahnungen mit Flankenmodifikationen durchgeführt. Bestehende Berechnungsansätze wurden auf Basis der Messdaten von… Mehr lesen
30.01.2017
Wassergehalt in Ölen
FVA 488/II, IGF-Nr. 17579 BG
Einfluss von Wasser auf die Ermüdungslebensdauer von Wälzlagern und die Grübchentragfähigkeit einsatzgehärteter Stirnradverzahnungen
Geschmierte Tribosysteme in Maschinensystemen haben einen wesentlichen Einfluss auf deren Verfügbarkeit und Sicherheit. Der Ausfall eines Wälzlagers oder einer… Mehr lesen
26.01.2017
Ermüdungslebensdauerprognose von Verbundlagern
FVA 383 V, IGF-Nr. 17736 N
Ermüdungslebensdauer In der derzeit gültigen, genormten Auslegung von Gleitlagern nach VDI 2204 unter dynamischen Belastungen wird die Belastbarkeit des Gleitlagers vereinfacht anhand von statischen Werkstofffestigkeitskennwerten und spezifischen, mittleren Pressungen bestimmt. Dieses Vorgehen ist… Mehr lesen
17.12.2016
Vergleichbarkeit von Couponprobe und verzahntem Großgetriebebaute
FVA 501 III, IGF-Nr. 18011 N
Das Einsatzhärten von Großbauteilen wird heutzutage überwiegend durch Gasaufkohlen mit anschließender Fluidabschreckung realisiert. Die Behandlungsergebnisse, wie Kohlenstoff- und Härteprofil, sowie das Gefüge, werden üblicherweise anhand von zylindrischen Chargenbegleitproben bestimmt, da die… Mehr lesen
09.12.2016
Stirnseitige Befestigung von Freiläufen
FVA 704 I, IGF-Nr. 17841 N
Klemmkörper- und Klemmrollenfreiläufe werden als selbsttätig richtungsabhängig schaltende Kupplungen eingesetzt. Für die Verbindung zwischen dem Freilaufaußenring (im Folgenden kurz: AR) und der kundenspezifischen Anschlusskonstruktion (Flansch; im Folgenden kurz: FL) existieren mehrere… Mehr lesen
07.12.2016
Gelenkwellen-Längenausgleich
FVA 505 II, IGF-Nr. 17142 N
Erhöhte Drehmomentdichten behindern reibwertabhängig die axiale Verschieblichkeit im Längenausgleich einer Gelenkwelle, woraus signifikante Anschlusskräfte und –momente resultieren können. Diese Schnittstellenlasten führen häufig bei den benachbarten Komponenten des Antriebsstrangs zu vorzeitigen… Mehr lesen
07.11.2016
Freilauf kombinierte Lasten
FVA 694 I, IGF-Nr. 17157 N
Freilauf Lebensdauer - kombinierte Radial- und Drehmomentbelastung
Als Freilauf wird ein Maschinenelement bezeichnet, welches eine richtungsabhängige Drehmomentübertragung ermöglicht. Derzeit werden Freiläufe in Hinsicht auf Beanspruchung und Lebensdauer mit den FVA-Berechnungsprogrammen LD und… Mehr lesen
07.11.2016
Risse auf Lagerringen
FVA 707 II, IGF-Nr. 17904 N
Gefügeveränderungen in Wälzlagerringen mit Rissen als Folgeschaden
Die Auslegung von Wälzlagern hinsichtlich Ermüdungslebensdauer erfolgt in der Regel unter Verwendung der DIN ISO 281. In den praktischen Anwendungen von Wälzlagern kommt es zurzeit zu vermehrten Ausfällen weit vor der berechneten… Mehr lesen
21.10.2016
Wasserstoff
FVA 712, IGF-Nr. 17984 N
Wasserstoffaufnahme beim Einsatzhärten Berücksichtigung
In diesem Projekt wurde nachgewiesen, dass der Gesamtwasserstoffgehalt beim Gasaufkohlen in einer kohlenwasserstoffhaltigen Atmosphäre bis zu einem Wert von 4,0 ppm ansteigt. Nach dem Abschrecken kann der diffusible Wasserstoff selbst bei… Mehr lesen